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一般在整流后的小电压Vinmin_DC处设计反激变换器，可由Cbulk计算Vinmin_DC：：确定大占空比Dmax反激变换器有两种运行模式：电感电流连续模式（CCM）和电感电流断续模式（DCM）。两种模式各有优缺点，相对而言，DCM模式具有更好的开关特性，次级整流二极管零电流关断，因此不存在CCM模式的二极管反向恢复的问题。此外，同功率等级下，由于DCM模式的变压器比CCM模式存储的能量少，故DCM模式的变压器尺寸更小。但是，相比较CCM模式而言，DCM模式使得初级电流的RMS增大，这将会增大MOS管的导通损耗，同时会增加次级输出电容的电流应力。因此，CCM模式常被推荐使用在低压大电流输出的场合，DCM模式常被推荐使用在高压小电流输出的场合。图4反激变换器对CCM模式反激变换器而言，输入到输出的电压增益**由占空比决定。而DCM模式反激变换器，输入到输出的电压增益是由占空比和负载条件同时决定的，这使得DCM模式的电路设计变得更复杂。但是，如果我们在DCM模式与CCM模式的临界处（BCM模式）、输入电压低（Vinmin_DC）、满载条件下，设计DCM模式反激变换器，就可以使问题变得简单化。于是，石家庄L9000冷光源更换灯泡，无论反激变换器工作于CCM模式，还是DCM模式，我们都可以按照CCM模式进行设计。如图4，石家庄L9000冷光源更换灯泡。在维修的深度、质量、速度，石家庄L9000冷光源更换灯泡、价格、备用品等方面狠下苦功，真正形成足以与厂家维修抗衡的实力；石家庄L9000冷光源更换灯泡
一、由跨导运算放大器构成的II补偿器开关电源的频域分析与综合设计（连载一：概述、与环路相关的基本概念）开关电源的频域分析与综合设计（连载二：电源系统控制原理）开关电源的频域分析与综合设计（连载三：系统的开环响应）开关电源的频域分析与综合设计（连载四：开关电源中常见电路的博德响应）开关电源的频域分析与综合设计（连载五：运算放大器构成的补偿网络）二、用TL431作为误差放大器与光耦PC817构成反馈补偿网络全PFC实战视频教程120讲60小时可能是史上完整的PFC视频教程（共计时长：120讲60小时）一个部分:开关电源BUCK部分(30小时)一是基于PTS5430芯片的Buck电路；二是基于分立器件去搭Buck电路；三基于LNK306芯片的BUCK电路。第二部分:BOOST部分(10小时)基于UC3842电源芯片的Boost电路。第三部分：功率因素校正（PFC）部分。石家庄L9000冷光源更换灯泡一直以来，厂家的这种维修诉求、不透明的维修方式、高昂的配件价格都令医院苦不堪言。
由于反激式变压器开关电源的变压器次级线圈N2绕组的输出电压都经过整流滤波，而滤波电容与负载电阻的时间常数非常大，因此，整流滤波输出电压Uo基本就等于uo的幅值Up。对(1-104)和(1-105)式进行积分，并把uo用Uo代之，即可求得：i2=－Uo*t/L2＋i2(0)K关断期间(1-106)ф=－Uo*t/N2＋ф(0)K关断期间(1-107)式中，i2是流过变压器次级线圈N2绕组的电流，为变压器铁心中的磁通；i2(0)为变压器次级线圈N2绕组的初始电流，ф(0)为初始磁通。实际上，i2(0)正好等于控制开关刚断开瞬间流过变压器初级线圈N1绕组的电流被折算到次级绕组回路的电流，即：i2(0)=i1m/n；而ф(0)正好等于控制开关刚断开瞬间变压器铁心中的磁通，即：ф(0)=S?Bm。当控制开关K将要关断时，i2和ф均达到小值。即：i2x=－Uo*Toff/L2＋i1m/nK关断期间(1-108)фx=－Uo*Toff/N2＋S?BmK关断期间(1-109)(1-108)式中，n为变压器次级线圈与初级线圈的匝数比。当开关电源工作于电流临界连续工作状态时，(1-108)式中的i2x等于0，而(1-109)式中的фx等于S?Br。由(1-102)式和(1-108)式，或者(1-103)式和(1-109)式，并注意到，变压器次级线圈与初级线圈的电感量之比正好等于n2(n平方)。
直接将L1直接短路即可，推导该补偿网络的传递函数G(s)为：其中：CTR为光耦的电流传输比，Rpullup为光耦次级侧上拉电阻（对应NCP1015，Rpullup=18kΩ），Cop为光耦的寄生电容，与Rpullup的大小有关。图13（来源于SharpPC817的数据手册）是光耦的频率响应特性，可以看出，当RL（即Rpullup）为18kΩ时，将会带来一个约2kHz左右的极点，所以Rpullup的大小会直接影响到变换器的带宽。kFactor（k因子法）是DeanVenable在20世纪80年代提出来的，提供了一种确定补偿网络参数的方法。如图14所示，将TypeII补偿网络的极点wp放到fcross的k倍处，将零点wz放到fcross的1/k处。图12的补偿网络有三个参数需要计算：RLed，Cz，Cpole，下面将用kFactor计算这些参数：-------确定补偿后的环路带宽fcross：通过限制动态负载时（△Iout）的输出电压过冲量（或下冲量）△Vout，由下式决定环路带宽：-------考察功率级的传函特性，确定补偿网络的中频带增益（Mid-bandGain）：-------确定DeanVenable因子k：选择补偿后的相位裕量PM（一般取55°～80°），由公式32得到fcross处功率级的相移（可由Mathcad计算）PS，则补偿网络需要提升的相位Boost为：则k由下式决定：-------补偿网络极点。而作为医院方，尤其应该明白发展第三方才是解决维修黑洞的一个出路，努力与第三方服务商探索合作。
原边开关管也好，副边整流管也好，吸收补偿也好，谐振回路（电感或电容）也好，甚至PFC及滤波电容，PCB布线等，与变压器都同属一个整体，其工作状态必定会是相互关联又互相影响的，只是影响作用的强弱而已。其中对变压器工作温升影响比较大的是副边整流(续流)二极管的反向恢复特性，以常见大功率电源为例（也不难分析小功率反激副变整流二极管的工作状况），无论是桥式拓扑副边的两个全波整流二极管，或是正激拓扑的整流与续流二极管，在反向恢复期内都会产生瞬时共态导通现象，从而在漏感上引起幅度递减的正弦（有时并非完全是正弦）尖峰振荡，这个比开关频率高得多且有较高电压峰值的振荡波会在原副边之间相互耦合，额外地使线包、磁芯的各种损耗增加，尤其是与频率成指数比例关系的损耗，增加得更为明显。因为在二极管“共态导通”瞬间的首先个尖峰波时段内，原边励磁电感量下降到了接近于：“短路副边测得原边的漏感值”，如遇处理不当，则原边的瞬时峰值电流将超过正常工作时的数倍至十数倍！这时磁芯的磁摆幅△B将增大，绕组导线的高频电流密度也急剧增加，在过后的衰减振荡过程里，虽然损耗是递减的，但整个尖峰衰减振荡是随着工作频率周而复始地产生的。维修中替换的部件按医疗器械管理但未经注册 .石家庄L9000冷光源更换灯泡
在这种情况下维修公司可能涉嫌违法。石家庄L9000冷光源更换灯泡
我们知道需要一款能在11Pa压降下、产生。每家风扇厂商都会给出针对每一风扇的标明在不同压降下产生风量的图表。在下例中，图2给出了5个风扇的风量曲线。浅色锥体显示了5个风扇每个的佳工作范围。在我们的例子中，要使用风扇5，以确保在11Pa压降下，可产生所需的。一旦确定了压降和所需风量，还有其它一些因素需要考虑。如前所述，对于一般的设备冷却，只要气流可流经热源部件，就可将风扇放在任何位置。但对于被设计成强制冷却的电源来说，流过电源的风量对其正确和可靠地工作至关重要。如果风扇对电源的位置不对，或整个风量不能全部直接流经电源，则就需选择一款规格大得多的风扇。风扇的风量标度有几种方式：以线性英尺/分钟的空气流速（LFM）表示；以立方英尺/分钟（CFM）的体积表示；或立方米/小时（m3/hr）的体积表示。若要在流速和体积两者之间进行转换，则需要知道风扇文丘里管（venturi）表述的横截面面积。对强制冷却的电源来说，所需的风量可以流速（如LFM）或体积（如CFM）标度表述。两者之间转换的一个可靠方法是使用电源的横截面面积。带风扇的设备往往会装粉尘过滤器，以防止灰尘进入设备。过滤器将增加气流阻力从而增加压降，所以应考虑在内。石家庄L9000冷光源更换灯泡
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